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Full metadata record
???org.dspace.app.webui.jsptag.ItemTag.dcfield??? | Value | Language |
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dc.contributor.advisor | 黃世建(Shyh-Jiann Hwang) | |
dc.contributor.author | Pin-Yi Lin | en |
dc.contributor.author | 林秉誼 | zh_TW |
dc.date.accessioned | 2021-06-16T06:40:34Z | - |
dc.date.available | 2014-08-01 | |
dc.date.copyright | 2014-08-01 | |
dc.date.issued | 2014 | |
dc.date.submitted | 2014-07-30 | |
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dc.identifier.uri | http://tdr.lib.ntu.edu.tw/jspui/handle/123456789/57291 | - |
dc.description.abstract | 近年鋼筋混凝土建築往高層建築發展已為趨勢,而韌性連接式剪力牆系統則為常見的高樓建築核心抗側力系統。不像傳統型式的剪力牆系統,韌性連接式剪力牆可以滿足空間使用上的需求。而韌性連接式剪力牆的韌性必須建立在剪力連接梁有良好的位移能力。過去的研究顯示出剪力連接梁若要有良好的位移能力,在位移較大時需能提供足夠之抗剪強度以維持其剪力強度,如此一來則破壞型式會是較為安全的撓曲破壞。因此本研究主要經由實驗與分析方式,來探討改變斷面設計、材料性質與實驗方法之下,其剪力強度與位移能力會有何種變化。
本實驗設計了八座試體探討不同材料強度(剪力鋼筋降伏強度)、總鋼筋比、斜向對角鋼筋配置比例以及軸向束制與否對剪力連接梁之行為影響。實驗結果顯示剪力鋼筋降伏強度的提升對剪力連接梁之行為並無明顯改變。總鋼筋比的降低可有效降低斜向對角鋼筋比例,進而降低其施工困難度。對角鋼筋配置比例的提升,可有效改善剪力連接梁的位移能力。另外軸向束制會對剪力連接梁的剪力強度有顯著的提升,但同時也會使剪力連接梁的位移能力有部分降低。 | zh_TW |
dc.description.abstract | High-rise reinforced concrete buildings can be built with the aids of the structural walls. In these cases, ductile coupled shear walls, an efficient lateral-force-resisting system, are usually placed at the core of tall buildings. As compared to the traditional shear wall system, this coupled wall system satisfies better the demand of space requirement. The ductility of coupled shear wall requires good deformation capacity of the coupling beams. According to previous researches, adequate shear strength is indispensable for the development of the ductility of coupling beams. Therefore this research focuses on the effects of shear strength and deformation capacity of coupling beams with the variation of the section design, property of material and test method.
Eight full-scale specimens were tested to study the effects of behavior of coupling beams under different property of material (yielding stress of transversal steel), steel-ratio, diagonal bar-ratio and axial constraint. Test results indicate that the increase of the yielding stress of transversal steel will not affect the behavior of coupling beams obviously. Meanwhile, it also indicates that lower steel-ratio can reduce diagonal bar-ratio effectively to improve the construction difficulty. The use of higher diagonal bar-ratio can significantly improve the deformation capacity of coupling beams. Moreover, axial constraint will make the shear strength of coupling beams significantly higher, but at the same time, it will also decrease the deformation capacity of coupling beams. | en |
dc.description.provenance | Made available in DSpace on 2021-06-16T06:40:34Z (GMT). No. of bitstreams: 1 ntu-103-R01521237-1.pdf: 29425214 bytes, checksum: 11cb7b160422ca25546dc490bcec7d25 (MD5) Previous issue date: 2014 | en |
dc.description.tableofcontents | 目錄
致謝 i 摘要 ii Abstract iii 目錄 iv 圖目錄 vii 表目錄 xix 第一章 緒論 1 1.1 研究動機與目的 1 1.2 研究內容與方法 3 第二章 文獻回顧 4 2.1 美國ACI 318-11 [6]規範於連接梁之規定 4 2.2 國外連接梁相關之測試研究與結果 4 2.3 國內連接梁相關之測試研究與結果 6 2.4 軟化壓拉桿模型 8 第三章 試體設計及測試規劃 14 3.1 前言 14 3.2 試體設計 15 3.3 試體製作 19 3.3.1 基礎施作 20 3.3.2 梁體製作 20 3.4 測試佈置 22 3.5 量測系統佈置 25 3.5.1 內部量測系統 26 3.5.2 外部量測系統 26 3.6 測試步驟 27 第四章 試驗觀察與結果 29 4.1 材料試驗 29 4.2 試體載重與位移行為曲線 30 4.2.1 試體遲滯迴圈 32 4.2.2 試體軸向束制 40 4.3 裂縫發展與破壞模式 41 4.4 應變計量測 54 第五章 分析與討論 61 5.1 剪力強度之分析 61 5.1.1 撓曲強度 61 5.1.2 剪力強度 61 5.2 高強度剪力筋於部分對角鋼筋配置之影響 62 5.3 斜向對角鋼筋用量於剪力連接梁之影響 63 5.4 梁撓曲強度於部分對角鋼筋配置之影響 64 5.5 軸向束制於剪力連接梁之影響 65 第六章 結論與建議 66 6.1 結論 66 6.2 未來研究展望 67 參考文獻 68 附錄A 各試體之合格層間位移之決定 250 附錄B 各試體之載重-位移peak值記錄 254 附錄C 量測儀器頻道對照表 270 作者簡介 271 圖目錄 圖1. 1韌性連接式剪力牆之消能機制 80 圖1. 2連接梁的現地施工[3] 80 圖1. 3連接梁的傾斜鋼筋在邊界構材內的錨定[4] 81 圖1. 4部分對角鋼筋連接梁示意圖 81 圖1. 5傾斜鋼筋角度α於剪力強度之影響 82 圖2. 1 ACI 318-11 [6]對連接梁圍束斜向鋼筋之規定 82 圖2. 2 ACI 318-11 [6]對連接梁圍束全斷面之規定 83 圖2. 3 Paulay和Binney [12]的連接梁尺寸 83 圖2. 4 Paulay和Binney [12]配置全跨對角向鋼筋示意圖 84 圖2. 5 Paulay和Binney [12]傳統型配筋之試體載重-位移遲滯迴圈 84 圖2. 6 Paulay和Binney [12]配置對角鋼筋之試體載重-位移遲滯迴圈 85 圖2. 7連接梁對角鋼筋形成的桁架機制 85 圖2. 8 Wallace [15]連接梁測試結果(a) lnh=3.33;(b) lnh=2.4 86 圖2. 9 Canbolat et al. [7]設計之連接梁配筋型式 86 圖2. 10 Canbolat et al. [7]連接梁測試之載重-位移遲滯迴圈 87 圖2. 11試體CB1與CB2之載重位移遲滯迴圈之比較[9] 87 圖2. 12試體CB7與CB2之載重位移遲滯迴圈之比較[9] 88 圖2. 13試體CB7之層間位移4.6%第3個循環之遲滯迴圈[9] 88 圖2. 14試體CB7之緊縮機制(pinching mechanism)說明[9] 89 圖2. 15試體CB2之層間位移4.3%第3個循環之遲滯迴圈[9] 89 圖2. 16試體CB2中無緊縮效應之說明 90 圖2. 17試體CB7與CB12之載重位移遲滯迴圈之比較[10] 90 圖2. 18試體CBI與CBII之載重位移遲滯迴圈之比較[10] 91 圖2. 19試體CB30XL-1與試體CB2、CB7之載重位移遲滯迴圈包絡線之比較圖[5] 91 圖2. 20試體CB2與試體CB30XL-1之施工比較圖[5] 92 圖2. 21試體CB30XL-1與試體CB30XL-2之載重位移遲滯迴圈與包絡線之比較[5] 92 圖2. 22剪力破壞預測模式[17] 93 圖2. 23撓剪破壞預測模式[17] 93 圖2. 24撓曲破壞預測模式[17] 94 圖2. 25以CB20-P-N-N斷面性質與材料參數計算不同跨深比之 94 圖2. 26試體CB20-P-H-H與試體CB20-P-H-N之載重位移遲滯迴圈與 95 圖2. 27試體CB30-P-H-H與試體CB30-P-H-N之載重位移遲滯迴圈與 95 圖2. 28試體CB20-P-H-H配筋圖[8] 96 圖2. 29試體CB20-D-H-H配筋圖[8] 97 圖2. 30對角開裂混凝土之抗壓軟化效應[24] 98 圖2. 31抗剪元素 98 圖2. 32 D區域扇形壓桿之傳力機制[27] 99 圖2. 33軟化壓拉桿模型抵抗機制 99 圖2. 34水平拉桿鋼筋有效面積選取 100 圖2. 35垂直拉桿鋼筋有效面積選取 100 圖3. 1橫向鋼筋設計圖說 101 圖3. 2斜向鋼筋於基礎內之細節 102 圖3. 3錨定板之設計 102 圖3. 4試體CB20-1.5-53-H配筋圖 103 圖3. 5試體CB20-1.5-68-N配筋圖 104 圖3. 6試體CB30-2.5-34-H配筋圖 105 圖3. 7試體CB30-2.5-54-N配筋圖 106 圖3. 8試體CB30-2.5-54-N(P)配筋圖 107 圖3. 9試體CB30-2.0-41-N配筋圖 108 圖3. 10試體CB40-2.0-0-N配筋圖 109 圖3. 11試體CB40-2.0-23-N配筋圖 110 圖3. 12箍筋排定後將縱向鋼筋穿入 111 圖3. 13將鋼筋從兩端穿入梁體安裝 111 圖3. 14試體CB20-1.5-53-H應變計貼附位置 112 圖3. 15試體CB20-1.5-68-N應變計貼附位置 113 圖3. 16試體CB30-2.5-34-H應變計貼附位置 114 圖3. 17試體CB30-2.5-54-N應變計貼附位置 115 圖3. 18試體CB30-2.5-54-N(P)應變計貼附位置 116 圖3. 19試體CB30-2.0-41-N應變計貼附位置 117 圖3. 20試體CB40-2.0-0-N應變計貼附位置 118 圖3. 21試體CB40-2.0-23-N應變計貼附位置 119 圖3. 22跨深比為2、3之試體綁紮完成圖 120 圖3. 23跨深比為4之試體綁紮完成圖 121 圖3. 24連接梁受側力後雙曲率變形 122 圖3. 25測試布置 123 圖3. 26北向測試佈置完成照片 124 圖3. 27南向測試佈置完成照片 124 圖3. 28 L形施力鋼梁細節圖 125 圖3. 29測試系統之自由體圖 125 圖3. 30測撐系統(四支綠色斜撐) 126 圖3. 31跨深比為2試體之外部量測儀器佈置圖 127 圖3. 32跨深比為3試體之外部量測儀器佈置圖 127 圖3. 33跨深比為4試體之外部量測儀器佈置圖 128 圖3. 34試體影像量測Marker點佈置圖 128 圖3. 35量測試體側位移之±15cmLVDT 129 圖3. 36量測試體基礎反力塊位移之±2.5cmLVDT 129 圖3. 37量測試體剪力變形之之±2.5cmLVDT 130 圖3. 38量測轉角之Tilt Meter 130 圖3. 39拉線式位移計以及轉向滑輪 131 圖3. 40植筋於帽梁反力塊以供固定銅線 131 圖3. 41位置探測器(optotrak certusTM position sensor) 132 圖3. 42試體位移加載步驟 132 圖4. 1混凝土抗壓試驗 133 圖4. 2鋼筋抗拉試驗 133 圖4. 3 #4鋼筋應力應變曲線(SD420) 134 圖4. 4 #4鋼筋應力應變曲線(SD785) 134 圖4. 5 #5鋼筋應力應變曲線(SD420) 135 圖4. 6 #6鋼筋應力應變曲線(SD685) 135 圖4. 7 #7鋼筋應力應變曲線(SD420) 136 圖4. 8 #8鋼筋應力應變曲線(SD420) 136 圖4. 9 #9鋼筋應力應變曲線(SD420) 137 圖4. 10 #10鋼筋應力應變曲線(SD420) 137 圖4. 11 Vfn<Vmax<1.2Vfn之規定 138 圖4. 12強度衰減需小於25% 138 圖4. 13能量耗散比需大於12.5% 139 圖4. 14殘餘勁度比需大於5% 139 圖4. 15試體CB20-1.5-53-H之載重-位移遲滯迴圈 140 圖4. 16試體CB20-1.5-53-H之載重-位移遲滯迴圈包絡線 140 圖4. 17試體CB20-1.5-68-N之載重-位移遲滯迴圈 141 圖4. 18試體CB20-1.5-68-N之載重-位移遲滯迴圈包絡線 141 圖4. 19試體CB30-2.5-34-H之載重-位移遲滯迴圈 142 圖4. 20試體CB30-2.5-34-H之載重-位移遲滯迴圈包絡線 142 圖4. 21試體CB30-2.5-54-N之載重-位移遲滯迴圈 143 圖4. 22試體CB30-2.5-54-N之載重-位移遲滯迴圈包絡線 143 圖4. 23試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈 144 圖4. 24試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈包絡線 144 圖4. 25試體CB30-2.0-41-N之載重-位移遲滯迴圈 145 圖4. 26試體CB30-2.0-41-N之載重-位移遲滯迴圈包絡線 145 圖4. 27試體CB40-2.0-0-N之載重-位移遲滯迴圈 146 圖4. 28試體CB40-2.0-0-N之載重-位移遲滯迴圈包絡線 146 圖4. 29試體CB40-2.0-23-N之載重-位移遲滯迴圈 147 圖4. 30試體CB40-2.0-23-N之載重-位移遲滯迴圈包絡線 147 圖4. 31試體CB30-2.5-54-N之軸向變形-位移關係圖 148 圖4. 32試體CB30-2.5-54-N(P)之軸向變形-位移關係圖 148 圖4. 33試體CB30-2.5-54-N之軸力-位移關係圖 149 圖4. 34試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖 149 圖4. 35試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈(Drift ratio 0.71%前) 150 圖4. 36試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖(Drift ratio 0.71%前) 150 圖4. 37試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈(Drift ratio 1.11%) 151 圖4. 38試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖(Drift ratio 1.11%) 151 圖4. 39試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈(Drift ratio 1.57%) 152 圖4. 40試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖(Drift ratio 1.57%) 152 圖4. 41試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈(Drift ratio 2.53 %) 153 圖4. 42試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖(Drift ratio 2.53%) 153 圖4. 43試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈(Drift ratio 3.53%最大強度點) 154 圖4. 44試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖(Drift ratio 3.53%最大強度點) 154 圖4. 45試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈(Drift ratio 4.58%) 155 圖4. 46試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖(Drift ratio 4.58%) 155 圖4. 47試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈(Drift ratio 5.86%) 156 圖4. 48試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖(Drift ratio 5.86%) 156 圖4. 49 裂縫觀察格線編號 157 圖4. 50試體CB20-1.5-53-H裂縫照片(1/5) 158 圖4. 51試體CB20-1.5-53-H裂縫照片(2/5) 159 圖4. 52試體CB20-1.5-53-H裂縫照片(3/5) 160 圖4. 53試體CB20-1.5-53-H裂縫照片(4/5) 161 圖4. 54試體CB20-1.5-53-H裂縫照片(5/5) 162 圖4. 55試體CB20-1.5-53-H在+1.12%(1st)於左上角發生混凝土擠碎 162 圖4. 56試體CB20-1.5-53-H在+3.24%(1st)於左下角發生混凝土保護層剝落 163 圖4. 57試體CB20-1.5-53-H在+5.55%(1st)上端混凝土保護層剝落後之核心混凝土 163 圖4. 58試體CB20-1.5-53-H在+7.80%(1st)上端混凝土保護層剝落後之核心混凝土 164 圖4. 59試體CB20-1.5-53-H上端之最終破壞情形 164 圖4. 60試體CB20-1.5-68-N裂縫照片(1/5) 165 圖4. 61試體CB20-1.5-68-N裂縫照片(2/5) 166 圖4. 62試體CB20-1.5-68-N裂縫照片(3/5) 167 圖4. 63試體CB20-1.5-68-N裂縫照片(4/5) 168 圖4. 64試體CB20-1.5-68-N裂縫照片(5/5) 169 圖4. 65試體CB20-1.5-68-N在+2.11%(1st)於左上角發生混凝土擠碎 169 圖4. 66試體CB20-1.5-68-N在+4.19%(1st)於右上角發生混凝土擠碎 170 圖4. 67試體CB20-1.5-68-N在+5.23%(1st)於左下角發生混凝土剝落 170 圖4. 68試體CB20-1.5-68-N在+7.71%(1st)上端混凝土保護層剝落後之核心混凝土 171 圖4. 69試體CB20-1.5-68-N在-7.60%(1st)上端#5縱向主筋彎曲 171 圖4. 70試體CB20-1.5-68-N在-7.60%(3rd)上端#9斜向對角鋼筋斷裂 172 圖4. 71試體CB20-1.5-68-N在-7.60%(3rd)上端核心混凝土破壞情形 172 圖4. 72試體CB30-2.5-34-H裂縫照片(1/5) 173 圖4. 73試體CB30-2.5-34-H裂縫照片(2/5) 174 圖4. 74試體CB30-2.5-34-H裂縫照片(3/5) 175 圖4. 75試體CB30-2.5-34-H裂縫照片(4/5) 176 圖4. 76試體CB30-2.5-34-H裂縫照片(5/5) 177 圖4. 77試體CB30-2.5-34-H在+2.71%(1st)於右下角發生混凝土擠碎 177 圖4. 78試體CB30-2.5-34-H在+3.72%(1st)於上端發生混凝土隆起之現象 178 圖4. 79試體CB30-2.5-34-H在+4.56%(1st)上端混凝土保護層剝落後之核心混凝土 178 圖4. 80試體CB30-2.5-34-H在+5.95%(1st)上端核心混凝土破壞情形 179 圖4. 81試體CB30-2.5-34-H上端之最終破壞情形 179 圖4. 82試體CB30-2.5-54-N裂縫照片(1/5) 180 圖4. 83試體CB30-2.5-54-N裂縫照片(2/5) 181 圖4. 84試體CB30-2.5-54-N裂縫照片(3/5) 182 圖4. 85試體CB30-2.5-54-N裂縫照片(4/5) 183 圖4. 86試體CB30-2.5-54-N裂縫照片(5/5) 184 圖4. 87試體CB30-2.5-54-N在+1.72%(1st)於左上角發生混凝土擠碎 184 圖4. 88試體CB30-2.5-54-N在+4.77%(1st)上端混凝土之損壞情形 185 圖4. 89試體CB30-2.5-54-N在+5.83%(1st)下端混凝土保護層剝落後之核心混凝土 185 圖4. 90試體CB30-2.5-54-N在+7.92%(1st)下端核心混凝土破懷情形 186 圖4. 91試體CB30-2.5-54-N下端之最終破懷情形 186 圖4. 92試體CB30-2.5-54-N(P)裂縫照片(1/5) 187 圖4. 93試體CB30-2.5-54-N(P)裂縫照片(2/5) 188 圖4. 94試體CB30-2.5-54-N(P)裂縫照片(3/5) 189 圖4. 95試體CB30-2.5-54-N(P)裂縫照片(4/5) 190 圖4. 96試體CB30-2.5-54-N(P)裂縫照片(5/5) 191 圖4. 97試體CB30-2.5-54-N(P)在+1.11%(1st)於左上角發生混凝土擠碎 191 圖4. 98試體CB30-2.5-54-N(P)在+2.53%(1st)於左下上角之混凝土擠碎情形 192 圖4. 99試體CB30-2.5-54-N(P)在+3.53%(1st)下端混凝土之損壞情形 192 圖4. 100試體CB30-2.5-54-N(P)在+4.58%(1st)下端混凝土保護層剝落後之 193 圖4. 101試體CB30-2.5-54-N(P)在+5.86%(1st)下端核心混凝土破壞情形 193 圖4. 102試體CB30-2.5-54-N(P)下端之最終破壞情形 194 圖4. 103試體CB30-2.0-41-N裂縫照片(1/5) 195 圖4. 104試體CB30-2.0-41-N裂縫照片(2/5) 196 圖4. 105試體CB30-2.0-41-N裂縫照片(3/5) 197 圖4. 106試體CB30-2.0-41-N裂縫照片(4/5) 198 圖4. 107試體CB30-2.0-41-N裂縫照片(5/5) 199 圖4. 108試體CB30-2.0-41-N在+2.64%(1st)於右下角發生混凝土擠碎 199 圖4. 109試體CB30-2.0-41-N在+3.66%(1st)於右下角之混凝土擠碎情形 200 圖4. 110試體CB30-2.0-41-N在+4.68%(1st)下端混凝土之損壞情形 200 圖4. 111試體CB30-2.0-41-N在+5.80%(1st)下端混凝土保護層剝落後之核心混凝土 201 圖4. 112試體CB30-2.0-41-N在+5.80%(1st)下端核心混凝土破壞情形 201 圖4. 113試體CB30-2.0-41-N下端之最終破壞情形 202 圖4. 114試體CB40-2.0-0-N裂縫照片(1/5) 203 圖4. 115試體CB40-2.0-0-N裂縫照片(2/5) 204 圖4. 116試體CB40-2.0-0-N裂縫照片(3/5) 205 圖4. 117試體CB40-2.0-0-N裂縫照片(4/5) 206 圖4. 118試體CB40-2.0-0-N裂縫照片(5/5) 207 圖4. 119試體CB40-2.0-0-N在+2.77%(1st)於右下角發生混凝土擠碎 207 圖4. 120試體CB40-2.0-0-N在-3.80%(1st)上端混凝土之損壞情形 208 圖4. 121試體CB40-2.0-0-N在+4.78%(1st)上端混凝土之損壞情形 208 圖4. 122試體CB40-2.0-0-N在+5.91%(1st)上端核心混凝土破壞情形 209 圖4. 123試體CB40-2.0-0-N在+7.95%(1st)上端核心混凝土破壞情形 209 圖4. 124試體CB40-2.0-0-N上端之最終破壞情形 210 圖4. 125試體CB40-2.0-23-N裂縫照片(1/5) 211 圖4. 126試體CB40-2.0-23-N裂縫照片(2/5) 212 圖4. 127試體CB40-2.0-23-N裂縫照片(3/5) 213 圖4. 128試體CB40-2.0-23-N裂縫照片(4/5) 214 圖4. 129試體CB40-2.0-23-N裂縫照片(5/5) 215 圖4. 130試體CB40-2.0-23-N在+1.76%(1st)於右下角發生混凝土擠碎 216 圖4. 131試體CB40-2.0-23-N在+1.76%(1st)於右下角之混凝土擠碎情形 216 圖4. 132試體CB40-2.0-23-N在+5.77%(1st)下端混凝土之損壞情形 217 圖4. 133試體CB40-2.0-23-N在+7.89%(1st)下端核心混凝土破壞情形 217 圖4. 134試體CB40-2.0-23-N在+9.99%(1st)下端核心混凝土破壞情形 218 圖4. 135試體CB40-2.0-23-N下端之最終破壞情形 218 圖4. 136試體CB20-1.5-53-H之橫向鋼筋應變計讀值(1/3) 219 圖4. 137試體CB20-1.5-53-H之縱向鋼筋應變計讀值(2/3) 220 圖4. 138試體CB20-1.5-53-H之斜向鋼筋應變計讀值(3/3) 221 圖4. 139試體CB20-1.5-68-N之橫向鋼筋應變計讀值(1/3) 222 圖4. 140試體CB20-1.5-68-N之縱向鋼筋應變計讀值(2/3) 223 圖4. 141試體CB20-1.5-68-N之斜向鋼筋應變計讀值(3/3) 224 圖4. 142試體CB30-2.5-34-H之橫向鋼筋應變計讀值(1/3) 225 圖4. 143試體CB30-2.5-34-H之縱向鋼筋應變計讀值(2/3) 226 圖4. 144試體CB30-2.5-34-H之斜向鋼筋應變計讀值(3/3) 227 圖4. 145試體CB30-2.5-54-N之橫向鋼筋應變計讀值(1/3) 228 圖4. 146試體CB30-2.5-54-N之縱向鋼筋應變計讀值(2/3) 229 圖4. 147試體CB30-2.5-54-N之斜向鋼筋應變計讀值(3/3) 230 圖4. 148試體CB30-2.5-54-N(P)之橫向鋼筋應變計讀值(1/3) 231 圖4. 149試體CB30-2.5-54-N(P)之縱向鋼筋應變計讀值(2/3) 232 圖4. 150試體CB30-2.5-54-N(P)之斜向鋼筋應變計讀值(3/3) 233 圖4. 151試體CB30-2.0-41-N之橫向鋼筋應變計讀值(1/3) 234 圖4. 152試體CB30-2.0-41-N之縱向鋼筋應變計讀值(2/3) 235 圖4. 153試體CB30-2.0-41-N之斜向鋼筋應變計讀值(3/3) 236 圖4. 154試體CB40-2.0-0-N之橫向鋼筋應變計讀值(1/2) 237 圖4. 155試體CB40-2.0-0-N之縱向鋼筋應變計讀值(2/2) 238 圖4. 156試體CB40-2.0-23-N之橫向鋼筋應變計讀值(1/3) 239 圖4. 157試體CB40-2.0-23-N之縱向鋼筋應變計讀值(2/3) 240 圖4. 158試體CB40-2.0-23-N之斜向鋼筋應變計讀值(3/3) 241 圖5. 1試體於韌性為1之剪力強度 242 圖5. 2試體於韌性較大時之剪力強度 242 圖5. 3軟化壓拉桿模型計算剪力鋼筋之應力 242 圖5. 4配置不同斜向對角鋼筋量於跨深比為2的剪力連接梁之比較圖 243 圖5. 5配置不同斜向對角鋼筋量於跨深比為3的剪力連接梁之比較圖 244 圖5. 6配置不同斜向對角鋼筋量於跨深比為4的剪力連接梁之比較圖 245 圖5. 7試體CB30-2.5-54-N之部分實驗照片與斜向對角鋼筋應變計D6對照圖 246 圖5. 8試體CB30-2.5-54-N與CB30-2.0-41-N之比較圖 247 圖5. 9試體CB30-2.5-54-N與CB30-2.5-54-N(P)之位移能力比較圖 248 圖5. 10試體CB30-2.5-54-N與CB30-2.5-54-N(P)之強度比較圖 248 圖5. 11 試體CB30-2.5-54-N(P)斷面之軸力彎矩關係圖 249 表目錄 表2. 1 Paulay與Binney [12]之連接梁材料參數表 72 表2. 2 Canbolat et al. [7]連接梁試體之參數 72 表2. 3 Canbolat et al. [7]連接梁試體材料變換之參數 72 表2. 4 Canbolat et al. [7]連接梁試驗數據 73 表3. 1試體參數表 74 表4. 1各試體梁體之混凝土平均抗壓強度 75 表4. 2鋼筋抗拉試驗結果 75 表4. 3 CNS各號數鋼筋拉伸試驗試片間距規定 76 表4. 4實驗數據結果 76 表4. 5試體合格層間位移與極限層間位移 77 表4. 6各試體之破壞模式 77 表4. 7各試體達最大側力強度時的主要裂縫與試體軸向之夾角 77 表5. 1各試體之撓曲強度預測 78 表5. 2各試體之剪力強度預測與破壞模式預測 78 表5. 3各試體的剪力強度預測值與真實強度值之比較 78 表5. 4四座試體於最大側力強度時所量測之最大剪力應變值與計算值 79 表5. 5不同跨深比之剪力連接梁於不同之斜向對角鋼筋配置量之極限層間位移 79 表5. 6試體CB30-2.5-54-N與CB30-2.0-41-N之最大側力強度與 79 | |
dc.language.iso | zh-TW | |
dc.title | 鋼筋混凝土剪力牆連接梁耐震配筋之研究 | zh_TW |
dc.title | Study of Seismic Design for Reinforced Concrete Coupling Beams of Shear Walls | en |
dc.type | Thesis | |
dc.date.schoolyear | 102-2 | |
dc.description.degree | 碩士 | |
dc.contributor.oralexamcommittee | 歐昱辰(Yu-Chen Ou),林敏郎(Min-Lang Lin) | |
dc.subject.keyword | 鋼筋混凝土,剪力牆連接梁,剪力強度,位移能力,材料強度,總鋼筋比,斜向對角鋼筋配置比例,軸向束制, | zh_TW |
dc.subject.keyword | reinforced concrete,coupling beams,shear strength,deformation capacity,material strength,steel-ratio,diagonal bar-ratio,axial constraint, | en |
dc.relation.page | 271 | |
dc.rights.note | 有償授權 | |
dc.date.accepted | 2014-07-30 | |
dc.contributor.author-college | 工學院 | zh_TW |
dc.contributor.author-dept | 土木工程學研究所 | zh_TW |
Appears in Collections: | 土木工程學系 |
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